PK
l 現(xiàn)澆樓板需要輸入翼緣厚，是為了確定腰筋層數(shù)。腰筋層數(shù)由腹板有效高度確定。使用新規(guī)范，腰筋配置增多。但如果邊梁的相交樓板太厚，則不考慮樓板的作用。
l 增加“是否根據(jù)裂縫自動選筋”的選項。
l 增加“修改柱計算長度”
l 增加雙層吊車。
l 新規(guī)范允許柱鋼筋一次搭接，搭接長度為原來的1.6倍，因此同時箍筋加密區(qū)高度增加。
l 鋼筋錨固的柱中水平段長度由0.45Lae改為0.4Lae，垂直彎鉤統(tǒng)一為15d。
l 在梁受扭時首先由腰筋承擔(dān)扭矩，如果腰筋不夠再增加抗扭縱筋?？古さ难畎词芾^固。 
SATWE：
l 在SATWE中“梁彎矩放大系數(shù)”是為了考慮活荷不利布置。此選項和“活荷不利布置層數(shù)”互斥，不同時考慮。（在TAT中不互斥）
l 增加“雙偏壓驗算”功能。可以用單偏壓計算配筋后，用“雙偏壓”來驗算。來避免雙偏壓的配筋結(jié)果的多解性。采用雙偏壓配筋，配筋量可能變大也可能變小。
l 在混凝土中不要看“彈性撓度”結(jié)果，此結(jié)果只對鋼結(jié)構(gòu)有用。
l SATWE不能出柱內(nèi)力包絡(luò)圖。
l 平法多層鋼筋的寫法和標(biāo)準圖不一致是為了減少文字重疊。
l 如果梁梁相交，有時需要由用戶確定梁的支座情況，程序是根據(jù)是否出現(xiàn)負彎矩來判斷梁是否是鉸支座。程序可能判斷錯誤，導(dǎo)致梁的撓度計算結(jié)果不合理。另外，支座處的梁上部鋼筋配置也不同。在支座處彎矩也進行調(diào)幅。在TAT中有顯示調(diào)幅梁功能。
l 次梁作為主梁輸入產(chǎn)生的問題：主梁有箍筋加密區(qū)，并可能需要修改支座情況。作為次梁輸入，主梁全部作為鉸支座。
l 增加柱平法的“平面注寫2”，它更接近標(biāo)準圖寫法。并增加平面柱表寫法。
l 異形柱只按雙偏壓計算，配筋。 
新舊規(guī)范對配筋的影響：
l 對腰筋提高要求，使總用鋼量增加9％。
l 對地震作用的考慮增加受力鋼筋10％。
l 板的最小配筋率增加。板增加配筋10％。 
剪力墻：
n 配筋結(jié)果未考慮構(gòu)造配筋，因為構(gòu)造鋼筋和邊緣形狀有關(guān)，需畫圖時確定，或用戶自己考慮。
n 剪力墻底部加強區(qū)和非加強區(qū)高度由程序自動判斷。
n 新規(guī)范取消了十字形暗柱。 

地震：
l 地震烈度增加選項，如七級半和八度半等。
l 近震、遠震改為三組。
l ？阻尼比、周期
l 風(fēng)荷載增大。
l 地震作用增大，地震位移也增大。
l 增加選項“扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)”
l 考慮雙向地震力，導(dǎo)致地震作用增加。地震作用放大了1.3倍。
l 如果雙向地震力和雙偏壓同時考慮則導(dǎo)致配筋大幅度不合理增加，因此不要同時選兩個選項。
l 規(guī)范要求考慮偶然偏心作用。程序中的做法是增加5％的偏心。如果考慮偶然偏心，一般不考慮雙向地震?？紤]偶然偏心后荷載組合數(shù)增加3倍。內(nèi)力增加5～7％
l 《高規(guī)》要求控制偶然偏心下的最大位移比?？紤]偶然偏心后最大位移比增加18％。
l 最不利地震方向。程序結(jié)果輸出最不利方向角的角度，這個角度要用戶自己填到程序參數(shù)中。
l 是否考慮豎向地震力作用作為選項供用戶選擇。因為抗震規(guī)范要求在8度地震區(qū)，如果是長懸臂、大跨度或帶轉(zhuǎn)換層的結(jié)構(gòu)要考慮豎向地震力作用。是否屬于這些結(jié)構(gòu)類型需用戶自己判斷。
l 通過有效質(zhì)量系數(shù)可以判斷計算的振形數(shù)是否足夠。當(dāng)有效質(zhì)量系數(shù)大于0.8的時候，才表明振型個數(shù)足夠。在復(fù)雜的多層鋼結(jié)構(gòu)中，一般需要振型個數(shù)達到幾十個才滿足要求。有效質(zhì)量系數(shù)可以在計算結(jié)果中查到。振型個數(shù)和結(jié)構(gòu)布置關(guān)系很大，但和層高關(guān)系不大。考慮的振型數(shù)多，才能出現(xiàn)局部振動。
l 新程序不但能考慮剛性樓板，也同時能考慮彈性樓板。
l ？彈性節(jié)點
l 產(chǎn)生最大作用的振型的方向角叫振型的方向角。
l 對地震貢獻最大的振型叫主振型。對地震的貢獻指底部剪力和變形能。
l 振型產(chǎn)生的變形能包括側(cè)震成分和扭轉(zhuǎn)成分。振型也因此分為側(cè)移振型和扭轉(zhuǎn)振型。
l PKPM的地震計算在很多方面參考了國外的etabs程序。

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